Реконструкция основного оборудования отделения абсорбции - Технология - Скачать бесплатно
| |заземлённости воды |СКУ-3 | | |оводе |
| | |(электропроводность| | | |На |
| | |) | | | |трубопр|
| |11а |Вторичный | |0,2-0,0|1 |оводе |
| | |электроприбор |ЭПИД |01 | | |
| | | | | | |На щите|
| | | | | | | |
| | | | | | | |
| |11б | | |- |1 | |
|Управление |12а |Пусковая аппаратура|Магнит|- |1 |На |
| | |электродвигателя |ный | | |двигате|
| | | |пускат| | |ле |
| | | |ель | | | |
| | |Аппаратура для |Кнопка| | | |
| | |ручного | | | | |
| |12б, |дистационного | |- |2 |По |
| |12в |управления (вкл., | | | |месту |
| | |выкл.) | | | | |
| | | | | | | |
|Уровень |13а |Сигнализатор |7В-1 |- |1 | |
| | |верхнего уровня |МЭСУ-1| | | |
| | |Регистрирующий |13 | | | |
| |13б |самопишущий |0,4-ММ| | | |
| | |манометр |С-410 | | | |
|Управление |14а |Переключатель |Кнопка|- |1 |На |
| | |электрических цепей| | | |месте |
|Температура |15а |Термометр |V.22 |- |1 |Газоход|
| | |сопротивления | | | | |
| | |платиновый | | | | |
| |15б |Логометр |ЛПр-53|- |1 |На щите|
3. Технологический расчёт проектируемого оборудования
3.1. Расчёт олеумного абсорбера
1. Данные для расчёта:
Распад газа на входе: 20589,72 мм3/ч (29946,8 кг/ч)
Состав:
SO3 – 1616,04м3/ч (5771,4 кг/ч), 7,85%(об)
SO3 – 67,3 нм3/ч (192,4 кг/ч), 0,32%(об)
О2 – 1964,5 нм3/ч (2806,5 кг/ч), 9,54%(об)
N2 – 16939,78 нм3/ч (21174,8 кг/ч), 82,28%(об)
H2O – 2,14 нм3/ч (1,7 кг/ч), 0,01%(об)
2. Материальный баланс абсорбера
Олеумный абсорбер состоит из двух элементов; форсуночного скруббера Вентури
и плёночного теплообменника для отвода тепла абсорбции. Заданная степень
абсорбции в двух аппаратах: 80%. Степень абсорбции в абсорбере Вентури –
70% (см. рис. 1)
При степени абсорбции 80% из 5771,4 кг/ч SO3, подаваемой в установку,
абсорбируется:
В составе отходящих газов из абсорбера имеем:
или 323,2 нм3/час.
В скруббере Вентури улавливается:
В газах выходящих из скруббера Вентури содержится:
На орошение скруббера Вентури подаётся 98% серная кислота, которая содержит
80%(масс.) триоксида серы и 20% воды. Так как в результате абсорбции должен
образовываться 20% олеум, который содержит 85,3% SO3 и 14,7 H2O (масс.),
количество кислоты, подаваемой на орошение может быть расчитано из
уравнения:
[pic]=0,8 содержание триоксида серы в 98%-ой кислоте;
[pic]=0,853 содержание триоксида серы в 20%-ом олеуме.
Отсюда:
3. Размеры аппарата.
Основные размеры аппарата определяем следующим образом:
Начальная концентрация SO3 в газе
Gин – количество газа – инерта, кг/ч.
Концентрация SO3 в газе после скруббера Вентури:
Равновесным значением концентрации над серной кислотой можно пренебречь.
Парциальное давление SO3 над олеумом 9 мм.рт.ст.
Тогда y*=9/760=0,012
Мсм – молекулярная масса смеси:
Число единиц переноса в абсорбере:
C другой стороны для абсорберов Вентури:
где w0-скорость газа в горловине, м/с;
qуд-удельная плотность орошения, л/м3;
A, m, n – коэффициенты. Для системы SO3 – H2SO4:
A=0,375 ; m=0,49; n=0,54 [8]
(ж – плотность жидкости (кислоты), (ж=1830 кг/м3 [11]
Тогда скорость газа в горловине трубы Вентури:
сечение горловины:
Диаметр горловины:
Выбираем трубу Вентури с типоразмерами ТВПВ-0,100.
Основные размеры: [5]
d0=370 мм
hr=0,15d0=55,5 мм
D1=1,120 м
D2=1,000 м
H2=5,150 м
H3=1,480 м
Действительная скорость газа в горловине:
Тепловой баланс
Тепло абсорбции в абсорбере:
[pic]содержание воды в поступающей кислоте [9]
qол, q98% - теплота образования кислоты при температуре 55(С.
q98% = 1669ккал/кг H2O=6933,11кДж/кг H2O
qол = 2046ккал/кг H2O=8572,74кДж/кг H2O
Таким образом, в теплообменнике нужно будет отвести 1123,8 кВт теплоты.
Гидравлический расчёт
Массовая скорость жидкости к сечению горловины рассчитывается следующим
образом:
Для сухой трубы Вентури сопротивление находим по формуле [8].
(с = 0,2 – коэффициент сопротивления.
(Г – плотность газа в абсорбере, кг/м3.
Сопротивление орошаемого скруббера:
2. Расчёт абсорбера – теплообменника
За счёт выделившегося в ходе абсорбции тепла Q=1123,8 кВт орошающая кислота
разогревается.
Нагрев кислоты составит:
LH, LK – начальное и конечное количество жидкой фазы:
С98%, Сол – теплоёмкость 98% кислоты и образующегося 20% олеума.
С98%=0,342ккал/кг*град=1,433кДж/кг*К
Сол=0,340ккал/кг*град=1,425кДж/кг*К
За основу абсорбера – теплообменника принимаем кожухотрубчатый
теплообменник с диаметром кожуха 1 м, трубками 38х2,5 мм. Для шахматного
варианта разбивки трубного пучка принимаем нормализованный шаг.
Основные параметры решётки:
Количество трубок по диагонали шестиугольника:
Принимаем в=17.
Количество трубок на стороне шестиугольника:
А=(в+1)/2=(17+1)/2=9
Число трубок в зоне шестиугольника:
N=3a(a-1)+1=3*9(9-1)+1=217шт
Предварительная прорисовка трубной решётки показала, что на ней можно
разместить 317 трубок.
Смоченный периметр трубок
П=3.14*d*n=3,14*0,033*317=32,86м
Площадь сечения трубного пространства:
Минимальная плотность орошения в плёночном абсорбере для обеспечения
смоченности внутренней поверхности трубок:
(Ж=10,4мПа – вязкость олеума при 60С
(=70 мН/м – поверхностное натяжение олеума [9]
Тогда, количество жидкости, необходимой для орошения теплообменника:
Таким образом, необходимо дополнительно подать не менее Lдоп=64514-
16846=47668кг/ч
Общая температура олеума на входе в абсорбер – теплообменник, за счёт
смещения с дополнительным количеством олеума, подаваемого при 30С из
уравнения:
Пусть охлаждающая вода в теплообменнике нагревается с 20С до 25С. Тогда
средняя разность температур:
65,3 25 (tб=40,3С
[pic]
30 20 (tм=10С
Примем предварительно значение коэффициента теплопередачи в абсорбере –
теплообменнике К=750 Вт/м2К. Тогда необходимая поверхность теплообмена
составит:
Тогда длина трубки теплообменника предварительно:
Принимаем l=2м.
Количество газа в аппарате при его средней температуре:
V0=20589,72-0,8-1616,04=19296,8 нм3/ч
Объёмный расход газа в теплообменнике.
Скорость газа в трубках теплообменника:
Плотность орошения трубного пространства (объёмная):
(ж=1880 кг/м3 – плотность олеума при 40С [9]
Критерий плёнки жидкости:
Критерий Рейнольдса газа:
где (Г=0,021*10-3Па*с – вязкость газа
(Г-плотность газа 19296,8/11597,5=1,7 кг/м3
Критерий Прандтля плёнки при t=40С:
где СОЛ=1425 Дж/кгК - теплоёмкость олеума.
(Ж=15,4*10-3Па*с – вязкость олеума при 40С
(Ж=0,3ккал/м*ч*град=0,349Вт/м*град.
Критерий Нуссельта модифицированный:
Коэффициент теплоотдачи:
где (=(Ж/(Ж=15,4*10-3/1840=8,37*10-6 м2/с
Количество охлаждающей воды:
VВ=0,054 м3/с
Диаметр штуцера при w=1,5 м/с принимаем dу=200мм
Проход по межтрубному пространству при размещении перегородок с шагом 0,3
м:
Критерий Нуссельта для межтрубного пространства [11]
((=0,6 – коэффициент учитывающий угол атаки.
PrВ=(CB(B)/(B=6,5 – критерий Прандтля для охлаждающей воды при её средней
температуре 22,5 С.
Prcт=5,3 – критерий Прандтля при средней температуре стенки.
Коэффициент теплоотдачи со стороны воды:
где (В=0,618
Коэффициент теплопередачи:
где (ст=17,5 Вт/мК – теплопроводность стенки
rB=5,55*10-4 м2К/Вт – загрязнённость со стороны воды
Уточняем поверхность теплообмена:
Длина трубок теплообменника:
принимаем l=4 м.
4. Прочностной расчёт основных элементов оборудования
4.1. Прочностной расчёт трубы Вентури
1. Данные для расчёта:
Давление расчётное PR=0,11Мпа
Температура расчётная tR=100C
2. Расчёт конической обечайки диффузора:
Допускаемое напряжение при 20 С:
[(]20=140Мпа, при 100 С [(]t=130Мпа
Пробное давление при гидроиспытании
Толщина стенки обечайки:
где DК=1м – расчётный диаметр конической обечайки;
(Р=1 – коэффициент сварного шва;
(1=3,5( - угол конусности.
С учётом прибавки на коррозию
SK=SKR+C=0,4+2=2,4мм
Окончательно принимаем SK=4мм.
Допускаемое внутреннее избыточное давление
Так как PR и Рпр < [P], условие прочности выполняется.
3. Расчёт конической обечайки конфузора.
Где DK=1,2м расчётный диаметр обечайки;
(1 – угол конусности 14(
Принимаем окончательно SK=4 мм
Допускаемое внутреннее избыточное давление:
Условие прочности выполняется.
4. Расчёт фланцевого соединения.
1. Исходные данные S=4мм, D=1м, PR=0,11Мпа, tR=100C
Фланец плоско приварной для аппаратов, болты ВСт5
Прокладка – плоская, неметаллическая, фторопласт.
Диаметр болтов М20.
2. Расчётная температура фланцевого соединения.
3. Диаметр болтовой окружности
Принимаем DБ=1090мм.
4. Наружный диаметр фланца
5. Наружный диаметр прокладки
6. Средний диаметр прокладки
7. Эффективная ширина прокладки
8. Расчётные параметры прокладок
9. Ориентировочное число болтов
Принимаем
10. Ориентировочная толщина фланца
Принимаем
11. Безразмерные параметры
12. Угловая податливость фланца
Где Еф=1,91*105Мпа – модуль продольной упругости материала фланца.
13. Линейная податливость прокладки
Еn=2000Мпа – модуль продольной упругости материала прокладки;
Sn=2мм – толщина прокладки;
14. Расчётная длина болта
Где lБ0 – длина болта между поверхностями головки болта и гайкой 65 мм.
15. Линейная податливость болтов
Где fБ=2,35*10-4 м2 – расчётная площадь поперечного сечения болта по
внутреннему диаметру резьбы;
ЕБ=1,99*105Мпа – модуль продольной упругости материала болта.
16. Параметры
17. Коэффициент жёсткости фланцевого соединения
18. Нагрузка действующая на фланцевое соединение от внутреннего
избыточного давления.
19. Реакция прокладки в рабочих условиях
20. Усилие возникающее от температурных деформаций
21. Болтовая нагрузка в условиях монтажа
22. Болтовая нагрузка в рабочих условиях
23. Приведённые изгибающие моменты в диаметральном сечении фланца
Расчётное значение M0=0,012 МН*М
24. Условие прочности болтов
Условие выполнено.
25. Условие прочности прокладки
Условие выполнено.
5. Расчёт форсунки
Зададимся давлением жидкости на входе в форсунку РВХ=1500кПа (15кгс/см2),
расход жидкости L=12806кг/ч=6,998м3/ч=6998л/ч, корневой угол факела 2(=60(,
физические свойства жидкости (=1830кг/м3, (=1,09*10-5м2/с=0,109см2/с.
Для величины корневого угла 2(=60(,находим (С=0,45 [6].
Площадь поперечного сечения сопла:
Радиус сопла 8 мм.
Массовая скорость истечения из сопла:
Принимаем по конструктивным соображениям:
N=4, (=0,5, (=30(, LK=35, (=90(
Радиус вихревой камеры:
По величине (=0,5, (=30(, (С=0,45.
АЖZ=0,7 главный параметр форсунки
[pic]-коэффициент распада тангенциального канала.
Диаметр тангенциального канала:
Принимаем dВХ=12 мм
Расстояние от оси форсунки до оси тангенциальных каналов:
Число Рейнольдса тангенциальных каналов:
Находим при
Расчётный коэффициент расхода тангенциальных каналов:
Главный параметр форсунки:
Приближённое значение относительного радиуса:
Число Рейнольдса вихревой камеры:
При
Относительная длина вихревой камеры:
Относительная длина вихревой камеры с учётом трения:
Главный параметр относительно сопла: ZЖ=(Z=0,5*1,414=0,707
По ZЖ=0,707, (3=0,33
При (3=0,33, (=0,9 [10]
Относительный радиус (1=(((3=0,9*0,5*0,33=0,148 , из графика [рис.23.10]
(=0,92.
Главный параметр форсунки относительно вихревой камеры с учётом вязкости
жидкости:
Коэффициент расхода форсунки относительно вихревой камеры:
Или по отношению к соплу:
Расход жидкости через форсунку:
4.2. Прочностной расчёт холодильника
1. Обечайка корпуса
Расчётное давление РR=0,4Мпа
Температура tR=25 C
Материал ВСт3сп5 ГОСТ 14637-79
Допускаемое напряжение [(]=140Мпа
Где D=1м – диаметр кожуха теплообменника
(=1, коэффициент прочности сарного шва
С учётом прибавки на коррозию:
Окончательно принимаем с запасом S=6мм
Допускаемое внутреннее избыточное давление:
2. Укрепление отверстий
Расчётный диаметр обечайки DR=D=1м.
Ширина рабочей зоны укрепления в обечайке:
Расчётный диаметр одиночного отверстия не требующего укрепления:
Так как для штуцера с Dу 200 мм, dR=220мм укрепление не требуется.
3. Расчётные параметры трубной решётки
Коэффициент перфорации трубной решётки:
Где dT=0.038м – наружный диаметр трубы;
ST=0.0025м – толщина стенки трубы;
ZT=317 – число труб;
А1 – расстояние от оси аппарата до оси наиболее удалённой трубы:
Расчётный коэффициент перфорации трубной решётки:
Где Sпр=0,030 м – глубина развальцовки труб;
SP – толщина трубной решётки:
TR=0,048м – шаг отверстий в решётке.
Принимаем SP=0,04м
Коэффициент, учитывающий жёсткость трубной решётки:
(0=0,17 – коэффициент жёсткости перфорированной плиты при (Р=0,47;
d0=0,039м – диаметр одиночного отверстия
Цилиндрическая жёсткость трубных решёток:
Где ЕР=2,15*105 Мпа – модуль упругости материала решётки;
D(=0,092-0,207*2,15*105*0,0183=0,024 МН*м
4. Основные характеристики жёсткости и упругости элементов аппарата
Модуль упругости основания:
Где ЕТ=2,15*105Мпа – модуль упругости материала труб;
L=4м - расстояние между трубными решётками.
Девиационный коэффициент основания:
Где lПР=0,29*lП2=0,29*0,65=0,1885м; lП2=0,65м - расстояние от трубной
решётки до второй перегородки;
JT – момент инерции поперечного сечения трубы:
Коэффициенты:
S1 – толщина стенки в месте приварки к решётки, S1=SE= S0=0,008 м
Жесткость стенки кожуха при изгибе:
R1=1,073м – расстояние от центра тяжести сечения фланца до оси аппарата
Жёсткость фланцевого соединения при изгибе:
Приведенное отношение жёсткости труб к жёсткости кожуха:
Приведённое отношение жёсткости труб к жёсткости фланцевого соединения:
Коэффициенты учитывающие влияние давления среды в аппарате на изгиб фланцев
кожуха и камеры соответственно:
Коэффициенты, учитывающие влияние беструбного края решётки на
поддерживающую способность труб:
5. Расчёт усилий
Приведённое давление:
(К, (Т – коэффициенты линейного расширения материалов кожуха и труб.
(К=(Т=15,1*10-6 1/ос
температура кожуха аппарата tK=21 C;
температура стенок труб tT=35 C;
температура сборки аппарата t0=20 C.
Вспомогательная величина p1:
Изгибающий момент и поперечная сила в месте соединения решётки с кожухом:
Изгибающий момент и поперечная сила, распределённые по контуру
перфорированной части трубной решётки:
Изгибающий момент и осевая сила в месте соединения кожуха с трубной
решёткой:
Изгибающий момент и осевая сила в месте соединения трубы с решёткой:
Осевая сила в месте соединения трубы с решёткой:
6. Проверка прочности и жёсткости труб
Условие выполняется.
Условие выполняется.
Нагрузка на единицу площади при соединении труб с решёткой:
Напряжение при срезе сварного шва:
( - расчётная высота сварного шва в месте приварки трубы к решётке.
Допускаемая нагрузка, приходящаяся на единицу площади условной поверхности
[q]=14,7Мпа
Допускаемое напряжение при срезе сварного шва [(]=0,5[(]=0,5*140=70Мпа
Условие прочности:
Условие выполняется.
Допускаемая разность температур в кожухе и трубах в аппаратах с
неподвижными трубными решётками:
Что превышает действительную разность температур.
5. Выбор насосно-компрессорного и вспомогательного оборудования
Перемещение воздуха и газов в сернокислотном производстве осуществляется
вентиляторами и дымонасосами – при напоре менее 1000 кгс/м2 , нагнетателями
– при напоре свыше 1000 мм.рт.ст. и отсутствии охлаждения газа в процессе
сжатия; компрессорами, вакуум – насосами и воздуходувками водокольцевого
типа.
Выбор машин для перемещения газов и воздуха производится исходя из
требуемых производительности и давления.
5.1. Нагнетатели
Для перемещения газов служат нагнетатели (воздуходувки), устанавливаемые
в системе после сушильного отделения. Газ, поступающий в газодувку охлаждён
и очищен от примесей которые смогли бы вызвать коррозию – нарушить работу
нагнетателя. В производстве серной кислоты все аппараты, расположенные до
нагнетателя, работают при разрежении (в условиях вакуума); аппараты,
расположенные в контактном и абсорбционном отделениях, то есть после
нагнетателя – под некоторым избыточным давлением, по таблице 10.2 /9/.
При плотности газа (0=1,46 кг/м3,
Разряжение на входе Р=4,9 кПа и t=50 С,
Производительности Q=20589,72 м3/час.
Выбираем нагнетатель : Q=5,72 м3/сек
400-12-3
у которого производительность 25000м3/час, Н – общий напор 17,15/1850
кПа/мм.вод.ст.
мощность электродвигателя N=250 кВт
частота вращения вала нагнетателя, n=2965 об/мин.
Расчёт нагнетателя:
1) объёмная производительность нагнетателя
G=Q*(0=20589.72*1.46=29946.8 кг/ч
2) потребляемая мощность:
где Q – производительность нагнетателя, м3/сек; Н – полный напор, мм; ( -
плотность газа, кг/м3; g – ускорение силы тяжести м/сек2; ( - КПД
нагнетателя (0,7-0,85).
Для регулирования количества газа, подаваемого нагнетателями, на
всасывающих и нагнетательных трубопроводах установлены задвижки. При пуске
нагнетателя закрывают задвижку на линии всасывания и полностью открывают на
линии нагнетания. Затем при достижении числа оборотов электродвигателя,
задвижку открывают до тех пор, пока нагнетатель не будет давать нужное
количество газа.
5.2. Центробежные вентиляторы
В зависимости от величины напора центробежные вентиляторы делятся на три
группы: низкого давления – с напором до 100 кгс/м2; среднего давления – с
напором 100-300 кгс/м2; высокого 300-1500 кгс/м2.
Они служат для отсасывания или нагнетания значительных объёмов воздуха
или газа при небольшом напоре.
Напор развиваемый вентилятором состоит из:
А) НСТ – напор на трение газа о стенки
Где (=0,04 – коэффициент трения о стенки при малой степени коррозии;
L – длина газохода;
D – диаметр газоходов;
( - удельный вес газа при 0(C и 760 мм.рт.ст., кг/м3;
( - скорость газа при, при Q=8000 м3/ч и D=600мм, (=8м/с; по номограмме /9,
с.237/ g=9,81 м/с2.
( - коэффициент местных сопротивлений
((=0,85+1+2+0,5=4,35, где (=0,85 – вход в трубу с выступающим концом /9/;
(=1 – плавный поворот на 90( /9/;
(=2 – поворот на 90( с нишей /9/;
(=0,5 – поворот на 45( /9/;
(=1,7 кг/м3 – удельный вес газа
б) динамического напора:
полный напор:
мощность (в кВт)0 потребляемая вентилятором:
где (В=0,8; (n=0,98
по табл. IV-16 /9/ выбираем вентилятор
ЦЧ-70 с Qmin=7600 м3/ч; Н=24кгс/м2; n=500 об/мин; Qmax=15500 м3/ч; Н=100
кгс/м2; n=1000; (=0,8
5.3. Насосы
Для орошения абсорберов в сернокислотных системах приходится
перекачивать большое количество кислот . Орошающая кислота должна
подаваться непрерывно и равномерно, перебои в её подаче приводят к
нарушению технологического режима и потому недопустимы.
Для перекачивания серной кислоты и олеума применяют одноступенчатые
насосы, типа Х, в горизонтальном исполнении, консольные с рабочими колёсами
одностороннего входа. Производительность и напор центробежных насосов не
зависит от плотности перекачиваемой жидкости, то есть центробежный насос
поднимает одно и то же количество любой жидкости на одинаковую высоту.
Определим напор нашей установки для подачи Q=16938,78 м3/ч серной
кислоты концентрацией (98%) при 50(С по кислотопроводу общей длиной L=150м
(включая высоту нагнетания Нn=12м, всасывания НВ=1м) со следующими местными
сопротивлениями, вход в трубу с закруглёнными краями; два шороховатых
колена (=60(; один отвод d/R=1,0; два нормальных вентиля.
По графику (рис.IV-17. 9) находим ; диаметр кислотопровода d=0,15м,
скорость кислоты V=0,25м/с, сопротивление равно h0=0.06м на 100мм. Для
кислоты концентрацией 98,5% H2SO4 по рис. IV-8 /9/ находим f=1,6 –
поправочный коэффициент.
Следовательно, h0=1,5*0,06*1,6=1,144 м.
Потеря напора на местных сопротивлениях /9, по табл. IV-3/:
Тогда напор насоса
Мощность на валу насоса NH (кВт) рассчитывается по формуле:
Q=16938,78 м3/ч=4,7м3/с – производительность насоса;
(=1843,7 кг/м3 – удельный вес серной кислоты концентрацией 98,5%;
H=13,166 м – напор насоса;
(=0,75 – КПД насоса;
откуда:
Выбираем по табл. IV-7 /9/ погружной одноступенчатый насос марки 2Х-9(Е)-
5(1), у которого следующие технические характеристики:
Q=20м3/ч; Н=13,8м
Диаметр рабочего колеса dK=115(135)
N=2900 об/мин, мощность на валу NH=1,7 кВт.
Буква Е в скобках обозначает, что насос для олеума, моногидрата и
сушильной кислоты, класс стойкости к кислоте II, цифра после букв –
коэффициент быстроходности, уменьшенный в 10 раз.
5.4. Сборники кислоты и олеума
Сборники при олеумном и моногидратном абсорберах выполняются из стали
Ст.3, а футерованы кислотоупорным кирпичом или кислотоупорными плитками.
Штуцера большого диаметра также футеруют, штуцера малых диаметров защищают
чугунными вкладышами. В тех штуцерах, где подводящая труба погружена в
кислоту, ставят так же чугунные патрубки; сифоны для выхода кислоты, так же
чугунные.
Сборники при олеумном абсорбере изготавливают так же Ст.3, иногда без
футеровки; патрубки и сифоны стальные.
Выбираем бак олеума из Ст.3 с футеровкой. Цилиндрический, вертикальный.
D=3000мм, Н=2830мм
Объём бака: V=7,067*2,830=20м3
6. Монтаж оборудования
Поставка абсорбционной установки на площадку осуществляется по блокам:
ёмкость, холодильник, скруббер Вентури.
Перед монтажом проводят наружный осмотр каждого блока, при этом
проверяют соответствие чертежам и техническим условиям, комплектность
документации, отсутствие внешних повреждений.
Сдача и приём оформляется актом, в случае обнаружения дефектов их
устраняет завод изготовитель.
Монтаж установки осуществляется с помощью башенного крана любого типа,
имеющего грузоподъёмность более 80 тонн. С точки зрения мобильности и
манёвренности целесообразно использовать автомобильные краны. Монтаж
аппарата стреловыми кранами характеризуется малой продолжительностью работ
и высокой производительностью /20/.
Во время монтажа делают проём в перекрытие этажерки с той стороны с
которой устанавливают установку. После монтажа перекрытие вновь
восстанавливается в первоначальное положение.
Монтаж установки осуществляется по блокам в следующей
последовательности. В первую очередь устанавливают ёмкость. Нижняя часть
которой должна быть выше фундамента на 200мм, затем стрела плавно
передвигается на 90( и ёмкость опускается на фундамент, положение ёмкости
тщательно выверяется.
Следующий этап – это установка холодильника, который устанавливается в
полностью собранном виде, на ёмкость и закрепление его с помощью фланцевого
соединения. Для герметичности соединения, между аппаратами устанавливают
уплотнительную прокладку.
Заключительным этапом является установка на холодильник скруббера
Вентури, который так же устанавливается в полностью собранном виде и
закрепляется с помощью фланцевого соединения. После чего аппарат подвергают
гидроиспытанию.
6.1. Монтаж холодильника и скруббера
Монтируемый аппарат с помощью крана устанавливается нижней частью на
шарнир, верхней частью нашпальную выкладку. К верхней части аппарата
крепится тормозная оттяжка, которая включается в работу в положении
неустойчивого равновесия для доведения аппарата под действием силы тяжести
на место установки. Стойки гидроподъёмника устанавливаются краном по обе
стороны аппарата и расчаливаются. Опоры стоек соединяются полиспатами с
поворотным шарниром поднимаемого аппарата. Подъём аппарата осуществляется
траверсой, на которую аппарат опирается.
В местах крепления траверсы к корпусу аппарата на корпусе устанавливается
разъёмный хомут. От сдвига вдоль корпуса аппарата хомут удерживается
стяжками и распорками, укрепляемыми за штуцера. На хомуте привариваются
элементы шарнирной опоры.
При неточной установке оснований стоек в исходное положение стойки при
передаче на них нагрузки расходятся, образуя в плоскости подъёма угол
("ножницы").
В процессе подъёма стойки гидроподъёмника постепенно наклоняются на угол
45
|
