Электроснабжение механического цеха - Технология - Скачать бесплатно
1
Определяем полное сопротивление до точки К2
n 2 n 2
Z(бК2 = ( (R(бК2 +(Х(бК2
1 1
Z(бК2 = ( 1.48 + 139.4 = 11.74
Z(бК2 =11.74
Определяем базисные токи
I1б = Sб / (3 ( U1б
I1б = 100 / ((3 ( 10) = 5.8 [кА]
I1б = 5.8 [кА]
I2б = Sб / (3 ( Uб2
I2б = 100 / ((3 ( 0.4) = 144.5 [кА]
I2б = 144.5 [кА]
Определим сверх переходной ток в точке К1
I``К1 = I1б / Z(бК1
I``К1 = 5.8 / 1.1 = 5.3[кА]
I``К1 = 5.3[кА]
Так как расчет производиться с учетом активного сопротивления , то при
подсчете нельзя брать рекомендованные значение ударных токов Iуд , Iуд =
1.3 ( 1.8 , их нужно вычислить.
Определим постоянную времени затухания
n n
Tа1 = (Х(бК1 / 314 (R(бК1
1 1
Tа1 = 0.4 / 314 ( 1.04= 0.0012 [сек]
Tа1 = 0.0012 [сек]
Т.к. ударный ток необходимо определить для времени срабатывании защиты
t=0.01сек , то
- t/Tа1
Куд1 = 1 + е
- 0.01/0.12
Куд1 = 1 + 2.72 = 1.0003
Куд1 = 1.0003
В этом случае Куд можно принять до 1.3 , тогда значение удельного тока
iуд1 = I``К1 ( Куд1 ( (2
где Куд - ударный коэффициент
I``К1 - сверх периодный ток
iуд1 = 5.3 ( 1.3 ((2 = 9.7 [кА]
iуд1 = 9.7 [кА]
Действующее значение ударного тока
2
Iуд1 = iуд1 ( 1+2 (Куд1-1)
где iуд - мгновенное значение ударного тока
2
Iуд1 = 9.7( 1+2 (1.3-1) = 10.5[кА]
Iуд1 = 10.5 [кА]
Определяем токи короткого замыкания в точке К2
I``К2 = I1б / Z(бК2
I``К2 = 9.164 / 2.705 = 3.388 [кА]
I``К2 = 3.388 [кА]
n n
Та2 =(Х(бК2 / 314 ( (R(бК2
1 1
Та2 = 11.68 / 314 ( 1.22 = 0.03 [сек]
Та2 = 0.03 [сек]
Определяем ударный коэффициент для точки К2
- t/Tа2
Куд2 = 1 + е
- 0.01/0.03
Куд2 = 1 + 2.72 = 1.51
Куд2 = 1.51
iуд2 = I``К2 ( Ку2 ( (2
iуд2 = 3.388 ( 2.133 ( (2 = 10.22 [кА]
iуд2 = 10.22 [кА]
Определим сверх переходной ток в точке К2
Iуд2 = Iб2 / Z(бК2
Iу2 = 144.5 / 11.74 = 12.3 [кА]
Iу2 = 12.3 [кА]
Находим ударный ток в точке К2
iуд2 = I``К2 ( Куд2 ( (2
iуд2 = 12.3 ( 1.51 ( (2 = 26.3[кА]
iуд2 =26.3[кА]
Действующее значение ударного тока
2
Iуд2 = iуд2 ( 1+2 (Куд2-1)
2
Iуд2 =26.3(1+2 (1.51-1) = 32.4 [кА]
Iуд2 =32.4 [кА]
Определяем мощности короткого замыкания в точках К1 и К2
SК1 = Sб / Z(бК1
SК1 = 100 / 1.1 = 90.9 [мВА]
SК1 = 90.9 [мВА]
SК2 = Sб / Z(бК2
SК2 = 100 / 11.74 = 8.5 [мВА]
SК2 =8.5 [мВА]
2.8. Расчет освещения
Существуют различные нормы освещенности , например производственные
участки - 200 лк , кабинеты - 100 лк , коридоры - 50 лк
Производственный участок
2
Размер производственного участка А=40м , В=15м , S=600м
Выбираем светильники ПСО-0.2 с двумя луминисцентными лампами ПБ-40.
Светильники устанавливаются на высоте Нр=5.4м . Коэффициент отражения равен
(н=70% , (с=50% , (р=100%
При Е=100Лк
2
Руд=4.5 [Вт / м ]
При Е=200Лк
2
Руд=4.5 ( 2 = 9 [Вт / м ]
Ру.ст = Руд ( S
Ру.ст = 9 ( 600 = 5400 [Вт]
Ру.ст = 5400 [Вт]
n = Ру.ст / Рсв
n = 5400 / 80 ( 67.5 - 68[шт]
n = 68 [шт]
Кабинет энергетика
Примем
2
А=5м , В=4м , S=20м , высота Нр=2.2м
При Е=100Лк
2
Руд=4.5[Вт / м ]
Ру.ст = Руд ( S
Ру.ст = 4.5 ( 20 = 90 [Вт]
Ру.ст = 90 [Вт]
n = Ру.ст / Рсв
n = 90 / 80 ( 1.125 -1[шт]
n = 1 [шт]
Кабинет начальника цеха
Примем
2
А=4м , В=4м , S=16м , высота Нр=2.2м
При Е=100Лк
2
Руд=4.5 [Вт / м ]
Ру.ст = Руд ( S
Ру.ст = 4.5 ( 16 = 72 [Вт]
Ру.ст = 72 [Вт]
n = Ру.ст / Рсв
n = 72 / 80 ( 0.9 - 1[шт]
n = 1[шт]
Т.к. ОТК , а так же кабинет начальника цеха и кладовая равны по площади ,
то ставим в них по 1 люминисцентному светильнику .
Сан узел
Для его освещения берем лампы накаливания
Примем
А=5м , В=4м , Н=3м , Нр=2.4м
Енорм по таблице П13[2] =50Лм
Определяем индекс помещения
i = А ( В / Нр (А + В)
i = 5 ( 4 / 2.4 ( 5+4 ) = 0.925
i = 0.925
По таблице 21.2[2] для светильника ПУН-60 при i = 0.925 коэффициент
использования равен 0.13
Кзам = 1.3
z = 1.15
Фл.расч. = Енорм ( S ( Кзам ( z / n(Ки
Фл.расч. = 50 ( 20 ( 1.3 ( 1.15 / 4 ( 0.13 = 1495
Фл.расч. = 1495
Расчет трансформаторной подстанции
Примем
2
А=5м , В=5м , S=25м , Нр=5.4м
Определяем индекс помещения
i = А ( В / Нр (А + В)
i = 5( 5 / 5.4 (5+5) = 0.46
i = 0.46
Индекс помещения равен i = 0.46 , коэффициент использования равен 0.13 , z
= 1.15
Расчет и выбор сечений питающей и распределительной сети освещения и
проверка на потерю напряжения.
Сеть , падающая электро энергию от трансформатора понижающей подстанции к
светильникам состоит из питающей и распределительной линий. К расчету
предъявляются следующие требования :
а) Выборное сечение провода и кабеля должно обеспечивать требуемое
напряжение у источников света
б) Токовые нагрузки по проводам не должны превышать допустиые значения
в) Питание шины не должно иметь большой потери мощности
Для того чтобы выбрать ШОС надо найти номинальной ток одной группы ламп
Iн = Pу / n ( U
Iн = 9700 / 4 ( 220 = 11 [А]
Iн = 11 [А]
По приложению выбираем тип осветительного шино провода : ШОС 80-93 .
Допустимый длительный ток 16 А . Для защиты осветительных шино проводов от
к.з. используем автоматические выключатели АЕ2000-25-12.5 .
Расчет и выбор распределительной сети цеха и ее защиты
Учитывая методы современного электро снабжения выбираем магистральную схему
с шино проводом ШМА.
[pic]
Типа ШМА4-630-32-Iуз и распределительную систему с шино проводами типа
ШРА1-250-32-Iуз , ШРА2-400-32-Iуз , ШРА3-250-32-Iуз , ШРА4-250-32-Iуз .
Находим номинальные токи электро оборудования
Iн = Рн / ( (3 ( Uн ( соs( )
Iн1 = 5.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =11.55 [А]
Iн2 = 7.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =15.99 [А]
Iн3 = 8.3 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =18.43 [А]
Iн4 = 12.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =27.09 [А]
Iн5 = 2.2 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =4.88 [А]
Iн6 = 1.3 /((3 ( 0.4 ( 0.65) =2.89 [А]
Iн7 = 35 /((3 ( 0.4 ( 0.8) =63.15 [А]
Iн8 = 25 /((3 ( 0.4 ( 0.8) =45.11 [А]
Iн9 = 42.6 /((3 ( 0.4 ( 0.7) =87.84 [А]
Iн10 = 40 /((3 ( 0.4 ( 1) =57.74 [А]
Iн11 = 36 /((3 ( 0.4 ( 0.4) =129.9 [А]
Iн12 = 15 /((3 ( 0.23 ( 1) =37.65 [А]
Максимальные токи у электро оборудования , имеющего пусковых токов , равны
номинальным токам . Для остального оборудования в основе которого работают
асинхронные двигатели , максимальный ток равен пусковому .
Iмакс = 1.5 ( Iн
Iмакс1 = 1.5 (11.55=17.325 [А]
Iмакс2 = 1.5 (15.99=23.985 [А]
Iмакс3 = 1.5 (18.43=27.645 [А]
Iмакс4 = 1.5 (27.09=40.635 [А]
Iмакс5 = 1.5 (4.88=7.32 [А]
Iмакс6 = 1.5 (2.89=4.335 [А]
Iмакс7 = 1.5 (63.15=94.725 [А]
Iмакс8 = 1.5 (45.11=67.665 [А]
Iмакс9 = 1.5 (87.84=131.76 [А]
Iмакс10 = 1.5 (57.74=86.61 [А]
Iмакс11 = 1.5 (129.9=194.85 [А]
Iмакс12 = 1.5 (37.65= 56.475 [А]
Для электро оборудования , не имеющего пусковых токов , ток плавкой вставки
предохранителя
Iпл.вст = 1.2 Iмакс
При наличии асинхронного двигателя в электро оборудовании
Iпл.вст = Iмакс / 2.5
Iпл.вст1 =17.325 / 2.5=6.93 [А]
Iпл.вст2 =23.985 / 2.5=9.594 [А]
Iпл.вст3 =27.645 / 2.5=11.058 [А]
Iпл.вст4 =40.635 / 2.5=16.254 [А]
Iпл.вст5 =7.32 / 2.5=2.928 [А]
Iпл.вст6 =4.335 / 2.5=1.734 [А]
Iпл.вст7 =94.725 / 2.5=37.89 [А]
Iпл.вст8 =67.665 / 2.5=27.066 [А]
Iпл.вст9 =131.76 / 2.5=57.704 [А]
Iпл.вст10 =86.61 ( 1.2=103.932 [А]
Iпл.вст11 =194.85 ( 1.2=233.82 [А]
Iпл.вст12 =56.475 ( 1.2=67.77 [А]
Пользуясь таблицей 5[1] находим сечение проводов
2
Iн1 = 11.55 [А] S1 =1 мм
2
Iн2 = 15.99 [А] S2 =2.5 мм
2
Iн3 = 18.43 [А] S3 =2.5 мм
2
Iн4 = 27.09 [А] S4 =4 мм
2
Iн5 = 4.88 [А] S5 =0.75 мм
2
Iн6 = 2.89 [А] S6 =0.5 мм
2
Iн7 = 63.15 [А] S7 =14 мм
2
Iн8 = 45.11 [А] S8 =10 мм
2
Iн9 = 87.84 [А] S9 =35 мм
2
Iн10 = 57.74 [А] S10 =14 мм
2
Iн11 = 129.9 [А] S11 =35 мм
2
Iн12 = 37.65 [А] S12 =10 мм
2.9.1. Расчет шино проводов
Рассмотрим шино провод ШРА1.
От него питаются : 5 токарных , 5 фрезерных , 2 насоса , 2 сверлильных.
Токарный станок
Рном1= n ( Рпасп
Рном1= 5 ( 5.2= 26 [кВт]
Рном1= 26 [кВт]
Рср1 = Ки ( Рном1
Рср1 = 0.2 ( 26 = 5.2 [кВт]
Рср1 = 5.2 [кВт]
Qср1 = Рср1 ( tg(
Qср1 = 5.2 ( 1.15 = 5.98 [квар]
Qср1 = 5.98 [квар]
Фрезерный станок
Рном2= n ( Рпасп
Рном2= 5 ( 7.2 = 36 [кВт]
Рном2= 36 [кВт]
Рср2 = Ки ( Рном1
Рср2 =0.2 ( 36 = 7.2 [кВт]
Рср2 =7.2 [кВт]
Qср2 = Рср2 ( tg(
Qср1 = 7.2 ( 1.15 = 8.28 [квар]
Qср1 = 8.28 [квар]
Насосы
Рном7= n ( Рпасп
Рном7= 2 ( 35 = 70 [кВт]
Рном7= 70 [кВт]
Рср7 = Ки ( Рном1
Рср7 =0.7 ( 70 = 24.5 [кВт]
Рср7 = 24.5 [кВт]
Qср7 = Рср2 ( tg(
Qср7 =24.5 ( 0.75 = 18.37 [квар]
Qср7 = 18.37 [квар]
Сверлильный станок
Рном5 = n ( Рпасп
Рном5 =2 ( 2.2 = 4.4 [кВт]
Рном5 = 4.4 [кВт]
Рср5 = Ки ( Рном1
Рср5 = 0.12 ( 4.4 = 0.52 [кВт]
Рср5 = 0.52 [кВт]
Qср5 = Рср2 ( tg(
Qср5 = 0.52 ( 1.15 = 0.6 [квар]
Qср5 = 0.6 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА1
n
(Рном = Рном1 + Рном2 + Рном5 + Рном7
1
n
(Рном = 26+36+70+4.4=136.4 [кВт]
1
n
(Рном = 136.4 [кВт]
1
n
(Рср = Рср1 + Рср2 + Рср5 + Рср7
1
n
(Рср = 5.2+7.2+24.5+0.52=37.42 [кВт]
1
n
(Qср = Qср1+Qср2+Qср5+Qср7
1
n
(Qср = 5.98+8.28+18.37+0.6=33.23 [квар]
1
Ки.с. = (Рср / (Рном
Ки.с. = 37.42 / 136.4
Ки.с. = 0.27
n = 14
m = Рном макс / Рном мин
m = 35 / 2.2 = 15.9
m = 15.9 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2((Рном / Рном макс
nэ = 2(136.4 / 35 = 7.7
nэ = 7.7
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.72
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ( (Рср
Рмакс = 1.72 ( 37.42 = 64.36 [кВт]
Рмакс = 0.46 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = (Qср = 33.23 [квар]
2 2
Sмакс = (Pмакс + Qмакс
Sмакс = (1104.23 + 2666.64 = 72.43[кВА]
Sмакс =72.43[кВА]
Iмакс = Sмакс / (3 ( 0.4
Iмакс = 72.43 / (3 ( 0.4 = 104.6 [А]
Iмакс = 104.6 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 35х5 ; ШРА4-250-32 IУ3
Рассмотрим шино провод ШРА2.
От него питаются : 5 токарных , 5 фрезерных , 2 плоскошлифовальных , 2
электро печи.
Токарный станок
Рном1= n ( Рпасп
Рном1= 5 ( 5.2 = 26 [кВт]
Рном1= 26 [кВт]
Рср1 = Ки ( Рном1
Рср1 = 0.2 ( 26 = 5.2 [кВт]
Рср1 = 5.2 [кВт]
Qср1 = Рср1 ( tg(
Qср1 = 5.2 ( 1.15 = 5.98 [квар]
Qср1 = 5.98 [квар]
Фрезерный станок
Рном2= n ( Рпасп
Рном2= 5 ( 7.2 = 36 [кВт]
Рном2= 36 [кВт]
Рср2 = Ки ( Рном1
Рср2 =0.2 ( 36 = 7.2 [кВт]
Рср2 =7.2 [кВт]
Qср2 = Рср2 ( tg(
Qср1 = 7.2 ( 1.15 = 8.28 [квар]
Qср1 = 8.28 [квар]
Плоскошлифовальный станок
Рном3= n ( Рпасп
Рном3= 2 ( 8.3 = 16.6 [кВт]
Рном3= 16.6 [кВт]
Рср3 = Ки ( Рном1
Рср3 =0.14 ( 16.6= 2.32 [кВт]
Рср3 = 2.32 [кВт]
Qср3 = Рср2 ( tg(
Qср3 =2.32 ( 1.15 = 2.67 [квар]
Qср3 = 2.67 [квар]
Печи
Рном10 = n ( Рпасп
Рном10 =2 ( 40 = 80 [кВт]
Рном10 = 80 [кВт]
Рср10 = Ки ( Рном1
Рср10 = 0.7 ( 80 = 56 [кВт]
Рср10 = 56 [кВт]
Qср10 = Рср2 ( tg(
Qср10 = 56 ( 2.2 = 123.2 [квар]
Qср10 = 123.2 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА2
n
(Рном = Рном1 + Рном2 + Рном3 + Рном10
1
n
(Рном = 26+36+80+16.6=158.6 [кВт]
1
n
(Рср = Рср1 + Рср2 + Рср3 + Рср10
1
n
(Рср = 5.2+7.2+2.32+56=70.72 [кВт]
1
n
(Qср = Qср1+Qср2+Qср3+Qср10
1
n
(Qср = 5.98+8.28+2.67+123.2=140.13 [квар]
1
Ки.с. = (Рср / (Рном
Ки.с. = 70.72 / 158.6 = 0.44
Ки.с. = 0.44
n = 14
m = Рном макс / Рном мин
m = 40 / 5.2 = 7.69
m = 7.69 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2((Рном / Рном макс
nэ = 2( 158.6 / 40 = 7.93
nэ = 7.93
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.52
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ( (Рср
Рмакс = 1.52 ( 70.72 = 107.4 [кВт]
Рмакс = 107.4 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = (Qср = 140.13 [квар]
2 2
Sмакс = (Pмакс + Qмакс
Sмакс = (11534.7 + 19636.4 = 176.61 [кВА]
Sмакс = 176.61 [кВА]
Iмакс = Sмакс / (3 ( 0.4
Iмакс = 176.61 / (3 ( 0.4 = 255.2 [А]
Iмакс = 255.2 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 50х5 ; ШРА4-400-32 IУ3
Рассмотрим шино провод ШРА3.
От него питаются : 10 токарных , 1 плоскошлифовальный , 2 насоса.
Токарный станок
Рном1= n ( Рпасп
Рном1= 10 ( 5.2 = 52 [кВт]
Рном1= 52 [кВт]
Рср1 = Ки ( Рном1
Рср1 = 0.2 ( 52 = 10.4 [кВт]
Рср1 = 10.4 [кВт]
Qср1 = Рср1 ( tg(
Qср1 = 10.4 ( 1.15 =11.96 [квар]
Qср1 = 11.96 [квар]
Плоскошлифовальный станок
Рном3= n ( Рпасп
Рном3= 1 ( 8.3 = 8.3 [кВт]
Рном3= 8.3 [кВт]
Рср3 = Ки ( Рном1
Рср3 =0.14 ( 8.3= 1.16 [кВт]
Рср3 = 1.16 [кВт]
Qср3 = Рср2 ( tg(
Qср3 =1.16 ( 1.15 = 1.33 [квар]
Qср3 = 1.33 [квар]
Насосы
Рном7= n ( Рпасп
Рном7= 2 ( 35 = 70 [кВт]
Рном7= 70 [кВт]
Рср7 = Ки ( Рном1
Рср7 =0.7 ( 70 = 24.5 [кВт]
Рср7 = 24.5 [кВт]
Qср7 = Рср2 ( tg(
Qср7 =24.5 ( 0.75 = 18.37 [квар]
Qср7 = 18.37 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА3
n
(Рном = Рном1 + Рном3 + Рном7
1
n
(Рном = 52+8.3+70=130.3 [кВт]
1
n
(Рср = Рср1 + Рср3 + Рср7
1
n
(Рср = 10.4+1.16+24.5=36.06 [кВт]
1
n
(Qср = Qср1 + Qср3 + Qср7
1
n
(Qср = 11.96+1.33+18.37=31.66 [квар]
1
Ки.с. = (Рср / (Рном
Ки.с. = 36.06 / 130.3 = 0.27
Ки.с. = 0.27
n = 13
m = Рном макс / Рном мин
m = 35 / 5.2 = 6.7
m = 6.7 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2((Рном / Рном макс
nэ = 2( 130.3 / 35 = 7.4
nэ = 7.4
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.8
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ( (Рср
Рмакс = 1.8 ( 36.06 = 64.9 [кВт]
Рмакс = 64.9 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = (Qср = 31.66 [квар]
2 2
Sмакс = (Pмакс + Qмакс
Sмакс = (4212.01 + 1002.35 = 72.2 [кВА]
Sмакс = 72.2 [кВА]
Iмакс = Sмакс / (3 ( 0.4
Iмакс = 72.2 / (3 ( 0.4 = 104.6 [А]
Iмакс = 104.6 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 30х5 ; ШРА4-250-32 IУ3
Рассмотрим шино провод ШРА4.
От него питаются : 2 фрезерных , 2 кругло шлифовальный , 1 заточной , 2
сварочных , 1 мостовой , 3 вентилятора .
Фрезерный станок
Рном2= n ( Рпасп
Рном2= 2 ( 7.2 = 14.4 [кВт]
Рном2= 14.4 [кВт]
Рср2 = Ки ( Рном1
Рср2 = 0.2 ( 14.4 = 2.88 [кВт]
Рср2 = 2.88 [кВт]
Qср2 = Рср1 ( tg(
Qср2 = 2.88 ( 1.15 =3.31 [квар]
Qср2 = 3.31 [квар]
Кругло шлифовальный станок
Рном4= n ( Рпасп
Рном4= 2 ( 12.2 = 24.4 [кВт]
Рном4= 24.4 [кВт]
Рср4 = Ки ( Рном1
Рср4 =0.14 ( 24.4 = 3.41 [кВт]
Рср4 = 3.41 [кВт]
Qср4 = Рср2 ( tg(
Qср4 = 3.41 ( 1.15 = 3.92 [квар]
Qср4 = 3.92 [квар]
Заточной станок
Рном6= n ( Рпасп
Рном6= 1 ( 1.3 = 1.3 [кВт]
Рном6= 1.3 [кВт]
Рср6 = Ки ( Рном1
Рср6 = 0.12 ( 1.3 = 0.156 [кВт]
Рср6 = 0.156 [кВт]
Qср6 = Рср2 ( tg(
Qср6 = 0.156 ( 0.15 = 0.17 [квар]
Qср6 = 0.17 [квар]
Сварочный трансформатор
Рном11= n ( Рпасп ( cos( (ПВ
Рном11= 2 ( 36 ( 0.4 ( (0.4 = 18.2 [кВт]
Рном11= 18.2 [кВт]
Рср11 = Ки ( Рном1
Рср11 = 0.2 ( 18.2 = 3.64[кВт]
Рср11 = 3.64 [кВт]
Qср11 = Рср2 ( tg(
Qср11 = 3.64 ( 2.2 = 8 [квар]
Qср11 = 8 [квар]
Мостовой кран
Рном9= n ( Рпасп ( (ПВ
Рном9= 1 ( 42.6 ( (0.25 = 26.94 [кВт]
Рном9= 26.94 [кВт]
Рср9 = Ки ( Рном1
Рср9 = 0.2 ( 26.94 = 5.3[кВт]
Рср9 = 5.3 [кВт]
Qср9 = Рср2 ( tg(
Qср9 = 5.3 ( 0 = 0 [квар]
Qср9 = 0 [квар]
Вентиляторы
Рном8= n ( Рпасп
Рном8= 3 ( 25 = 75 [кВт]
Рном8= 75 [кВт]
Рср8 = Ки ( Рном1
Рср8 = 0.8 ( 75 = 60 [кВт]
Рср8 = 60 [кВт]
Qср8 = Рср2 ( tg(
Qср8 = 60( 1.07 = 64.2 [квар]
Qср8 = 64.2 [квар]
Определяем суммарные мощности на ШРА4
n
(Рном = Рном2 + Рном4 + Рном6 + Рном8 + Рном9+ Рном11
1
n
(Рном = 14.4+24.4+1.3+75+26.94+18.2=159.84 [кВт]
1
n
(Рср = Рср2 + Рср4 + Рср6+ Рср8 + Рср9 + Рср11
1
n
(Рср = 2.88+3.41+0.156+60+5.3+3.64=75.38 [кВт]
1
n
(Qср = Qср2 + Qср4 + Qср6+ Qср8 + Qср9 + Qср11
1
n
(Qср = 3.31+3.92+0.17+64.2+0+8=79.6 [квар]
1
Ки.с. = (Рср / (Рном
Ки.с. = 75.38 / 159.84 = 0.47
Ки.с. = 0.47
n = 11
m = Рном макс / Рном мин
m = 42.6 / 1.3 = 32.7
m = 32.77 , т.к. m > 3 , то
nэ = 2((Рном / Рном макс
nэ = 2( 159.84 / 42.6 = 7.5
nэ = 7.5
Выбираем коэффициент максимума из таблице 2.13
Кмакс = f(nэ ; Ки.с.)
Кмакс = 1.4
Определим максимальные мощности и ток
Рмакс = Кмакс ( (Рср
Рмакс = 1.4 ( 75.38 = 105.5 [кВт]
Рмакс = 105.5 [кВт]
т.к. nэ<10 , то
Qмакс = (Qср = 79.6 [квар]
2 2
Sмакс = (Pмакс + Qмакс
Sмакс = (11130.25 + 6336.16 = 132.1 [кВА]
Sмакс = 132.1 [кВА]
Iмакс = Sмакс / (3 ( 0.4
Iмакс = 132.1 / (3 ( 0.4 = 191.4 [А]
Iмакс = 191.4 [А]
Выбираем тип шино провода по приложению 5[2]
сечение 35х5 ; ШРА4-250-32 IУ3
2.10. Выбор и проверка шино проводов , кабелей и изоляторов
Шины распределительного устройства выбирают по номинальным параметрам
Пример.
2
Имеется шина 15х3 . S=45мм , Iр=210А
Проверяем шину на динамическую устойчивость при Iном=120А , iуд1=9.7кА ,
а=350мм , l=1300мм
Момент динамического сопротивления шин
плошмя
2
W = bh / 6
на ребре
2
W = hb / 6
h = 15мм , b = 3мм
Наибольшее механическое напряжения в металле при изгибе
( = М / W [мПа]
где М - момент сопротивления
(3)
М = F l / 10
(3)
где F - сила при трех фазном к.з.
(3) 2 -7
F = (3 ( l/a ( iуд ( 10 [Н]
где (3/2 - коэффициент , учитывающий несовпадение мгновенных значений Iкз
2 3
W = hb / 6 = 0.3 ( 1.5 / 6 = 0.11 см
3
W =0.11 см
2 -7
( = М / W = ( (3 ( l/a ( iуд1 ( 10 ) / 0.11 = 44.5 [мПа]
Наибольшее допустимое напряжение при изгибе
Медное МГМ - 140 при t=300С
Алюминиевое - 75 при t=200С
Стальное - 180 при t=400С
Расчетная нагрузка на опорные изоляторы
-2 2
Fр = 1.76 ( 10 ( (l/a) ( iуд1
-2
Fр = 1.76 ( 10 ( ( 1300/5.6) ( 9.7 = 0.42
Подвод питания на ГРП завода осуществляется кабелем АСБ - 3х150.
Найдем минимальное сечение кабеля Sмин на термическую устойчивость при трех
фазном к.з.
Sмин = I / e (t
где e - тепловой коэффициент (для алюминия 88)
t - время срабатывания тепловой защиты
2
Sмин = 8300 / 88(0.6 = 75 мм
2
Сечение кабеля 150мм - значит он выдержит токи короткого замыкания.
Л И Т Е Р А Т У Р А .
Липкин Б.Ю. "Электроснабжение промышленных предприятий" ВШ.1979.
Цигельман И.Е. "Электроснабжение гражданских зданий и коммунальных
предприятий" М.1977.
Справочная книга для проектирования электроосвещения; Кнорринга Г.М.1976.
|
